750噸鄉鎮地埋式一體化污水處理設備

目前我國村鎮地區的污水處理設施，資金嚴重不足，且分布不均勻，主要分布在上海、江蘇、福建、北京等沿海及經濟發達地區[3]。然而中西部地區村鎮污水處理設備數量及技術相對比較落后。雖然近幾年隨著人們環保意識的逐漸提高，開始加大對村鎮污水的處理力度，但是由于村鎮中村民居住密度相對較低，導致污水收集難度較大，污水收集率低。且村鎮生活污水具有排放量小，不能連續排放，水質、水量變化較大等特點，導致村鎮污水的收集及處理難度較大。鑒于以上特點村鎮污水處理適宜采用小型站點及污水站采用點分布處理的方式，這樣污水處理站的建設成本比較低，且能夠大限度的收集生活污水提高收集率及處理率。研究村鎮生活污水的處理現狀、發展趨勢及處理技術等對農村環境建設、人文建設、經濟建設，以及對人們的身體健康等均具有重要的意義。

750噸鄉鎮地埋式一體化污水處理設備

工藝原理及過程

A-A-O生物脫氮除磷工藝是活性污泥工藝,在進行去除BOD、COD、SS的同時可生物脫氮除磷。

在好氧段,硝化細菌將入流污水中的氨氮及由有機氮氨化成的氨氮,通過生物硝化作用,轉化成硝酸鹽;在缺氧段,反硝化細菌將內回流帶入的硝酸鹽通過生物反硝化作用,轉化成氮氣逸入大氣中,從而達到脫氮的目的;在厭氧段,聚磷菌釋放磷,并吸收低級脂肪酸等易降解的有機物;而在好氧段,聚磷菌超量吸收磷,并通過剩余污泥的排放,將磷去除。

以上三類細菌均具有去除BOD5的作用,但BOD5的去除實際上以反硝化細菌為主。污水進入曝氣池以后,隨著聚磷菌的吸收、反硝化菌的利用及好氧段的好氧生物分解,BOD5濃度逐漸降低。在厭氧段,由于聚磷菌釋放磷,TP濃度逐漸升高,至缺氧段升至高。

在缺氧段,一般認為聚磷菌既不吸收磷,也不釋放磷,TP保持穩定。在好氧段,由于聚磷菌的吸收,TP迅速降低。在厭氧段和缺氧段,NH3-N濃度穩中有降,至好氧段,隨著硝化的進行,NH3-N逐漸降低。

在缺氧段,由于內回流帶入大量NO3-N,NO3-N瞬間升高,但隨著反硝化的進行,NO3-N濃度迅速降低。在好氧段,隨著硝化的進行,NO3-N濃度逐漸升高。

二、A-A-O脫氮除磷系統的工藝參數及控制

A-A-O生物脫氮除磷的功能是有機物去除、脫氮、除磷三種功能的綜合,因而其工藝參數應同時滿足各種功能的要求。如能有效地脫氮或除磷,一般也能同時高效地去除BOD5。但除磷和脫氮往往是相互矛盾的,具體體現的某些參數上,使這些參數只能局限在某一狹窄的范圍內,這也是A-A-O系統工藝系統控制較復雜的主要原因。

1.F/M和SRT。*生物硝化,是高效生物脫氮的前提。因而,F/M(污泥負荷)越低,SRT(污泥齡)越高。脫氮效率越高,而生物除磷則要求高F/M低SRT。A-A-O生物脫氮除磷是運行較靈活的一種工藝,可以以脫氮為重點,也可以以除磷為重點,當然也可以二者兼顧。如果既要求一定的脫氮效果,也要求一定的除磷效果,F/M一般應控制在0.1-0.18㎏BOD5/(kgMLVSS˙d),SRT一般應控制在8-15d。

2.水力停留時間。水力停留時間與進水濃度、溫度等因素有關。厭氧段水力停留時間一般在1-2h范圍內,缺氧段水力停留時間1.5-2.0h,好氧段水力停留時間一般應在6h。

3.內回流與外回流。內回流比r一般在200-500%之間,具體取決于進水TKN濃度,以及所要求的脫氮效率。一般認為,300-500%時脫氮xiaoluzui佳。內回流比r與除磷關系不大,因而r的調節*與反硝化工藝一致。

4.溶解氧(DO)。厭氧段DO應控制在0.2mg/L以下,缺氧段DO應控制在0.5mg/L以下,而好氧DO應控制在2-3mg/L之間。因生物除磷本身并不消耗氧,所以A-A-O脫氮除磷工藝曝氣系統的控制與生物反硝化系統一致。

5.BOD5/TKN與BOD5/TP。對于生物脫氮來說,BOD5/TKN至少應大于4.0,而生物除磷則要求BOD5/TP﹥20。運行中應定期核算入流污水水質是否滿足BOD5/TKN﹥4.0,BOD5/TP﹥20。如果其中之一不滿足,則應投加有機物補充碳源。為了提高BOD5/TKN值,宜投加甲醇做補充碳源。為了提高BOD5/TP值,則宜投加乙酸等低級脂肪酸。

6.PH控制及堿度核算。A-A-O生物除磷脫氮系統中,污泥混合液的PH應控制在7.0之上;如果PH﹤6.5,應外加石灰,補充堿度不足。

三、工藝運行異常問題的分析與排除

傳統活性污泥工藝的故障診斷及排除技術,一般均適用于A-A-O脫氮除磷系統。如果某處理廠控制水質目標為:BOD5≦25mg/L;SS≦25mg/L;NH3-N≦3mg/L;NO3-N≦7mg/L;TP≦2mg/L。則當實際水質偏離以上數值時,屬異常情況。

現象一:TP﹤2mg/L,NH3-N﹤2mg/L,NO3N﹥7mg/L。

其原因及解決對策如下:

1.內回流比太小。增大內回流。

2.缺氧段DO太高。如果DO﹥0.5mg/L,則首先檢查內回流比r是否太大。如果太大,則適當降低。另外,還應檢查缺氧段攪拌強度是否太大,形成渦流,產生空氣復氧。

現象二:TP﹤2mg/L,NH3-N﹥3mg/L,NO3-N﹥5mg/L,BOD5﹤25mg/L。

其原因及解決對策如下:

1.好氧段DO不足。如果1.5﹤DO﹤2.0mg/L,則可能只滿足BOD5分解的需要,而不滿足硝化的需要,應增大供氣量,使DO處于2-3mg/L。

2.存在硝化抑制物質。檢查入流中工業廢水的成分,加強上游污染源管理。

現象三:TP﹥2mg/L,NH3-N﹤3mg/L,NO3-N﹥5mg/L,BOD5﹤25mg/L。

其原因及解決對策如下:

1.入流BOD5不足。檢查BOD5/TKN是否大于4,BOD5/TP是否大于20,否則應采取增加入流BOD5的措施,如跨越初沉池或外加碳源。

2.外回流比太小,缺氧段DO太高。檢查缺氧段DO值,如果DO﹥0.5mg/L,則應采取措施,見“現象一”。外回流比太大,把過量的NO3-N帶入了厭氧段,應適當降低回流比。

現象四:TP﹥2mg/L,NH3-N﹤3mg/L,NO3-N﹤5mg/L,BOD5﹤25mg/L。

其原因及解決對策如下:

1.泥齡太長。可適當增大排泥,降低SRT。

2.厭氧段DO太高。如果DO﹥0.2mg/L,則應尋找DO升高的原因并予以排除。首先檢查是否攪拌強度太大,造成空氣復氧,否則檢查回流污泥中是否有DO帶入。

3.入流BOD5不足。檢查BOD5/TP值。如果BOD5/TP﹤20,則應外加碳源。